產(chǎn)品亮點壓力傳感器ATOS，DHI-0751/2/WP24DN6

產(chǎn)品亮點壓力傳感器ATOS，DHI-0751/2/WP24DN6

線性度設(shè)置功能可以設(shè)置輸入?yún)⒖夹盘柡涂刂崎y的調(diào)節(jié)量之間的比例關(guān)系。

線性度的功能對于在特定工況下要求閥線性調(diào)節(jié)的場合很有用處。

顫振是在閥的輸入?yún)⒖夹盘柹显黾右粋€高頻調(diào)節(jié)，以減少液壓調(diào)節(jié)的滯環(huán)；事實上，閥調(diào)節(jié)元件的微

小變化減少機械靜摩擦效果（取決于油缸的密封）。

顫振頻率和振幅通過軟件選擇；高參考值時振幅自動減少（高調(diào)節(jié)流量/油缸速度），以避免可能出現(xiàn)的不穩(wěn)定性。

頻和高振幅可減少滯環(huán)但同時降了調(diào)節(jié)的穩(wěn)定性。

在一些應用場合會導致震動和噪音：正確的設(shè)置取決于系統(tǒng)的設(shè)置。

顫振的默認設(shè)置為非使能。

計算油缸-質(zhì)量系統(tǒng)的固有頻率Wo，是為了在不改變系統(tǒng)的穩(wěn)定性的條件下，計算出小加/減速時

間， 大速度和小加/減速距離。按以下公式計算wo, tmin, Vmax和Smin。管道的柔韌度或換向閥

和油缸之間的距離均影響系統(tǒng)的剛性，因此計算值可能不。

對于油缸在工作時受到推力負載，在選擇活

塞桿尺寸時，要考慮它的臨界負載。校核時，

假設(shè)充分伸開的油缸為一與活塞桿直徑相同的桿（符合安全標準）：

根據(jù)油缸的安裝類型和軸端連接方式，從表中選取行程系數(shù)“Fc”

根據(jù)公式計算“長度”：長度 = Fc x行程[mm]

如果使用導向環(huán)，導向環(huán)的長度要加到行程里推力負載的計算值Fp在 3 節(jié)中顯示，計

算公式在 2 節(jié)中顯示在圖5.2里找到長度與油缸 大壓力的交點

滿足校核的活塞桿尺寸所對應的曲線應高于上述的這個交點。

螺紋桿是油缸關(guān)鍵的部分，因此油缸的預期工作壽命由螺紋桿預期的疲勞壽命測得。

由于桿徑的疲勞斷裂會在沒有任何警報的前提下會突然發(fā)生，因此

如果桿徑受疲勞應力（如果油缸通過推動負載工作則不需要）

以及螺紋桿預期的疲勞壽命和所需油缸的工作壽命相關(guān)聯(lián)的話，則建議對螺紋桿經(jīng)常進行檢

查。下列圖表不包括工作壓力過250bar時的抗疲勞螺紋桿。

該曲線被稱為工作條件，沒有考慮計算失調(diào)和橫向負載，會降預測的壽命周期。該

圖表有效用于采用標準材料和尺寸規(guī)格（見6.2節(jié)）

或選項K“鍍鎳和鍍鉻”的桿徑（見6.3節(jié)）的油缸和伺服油缸系列。

對于不銹鋼系列螺紋桿（CNX系

列）的疲勞壽命的預估，請聯(lián)系我們技術(shù)服務部。

對于雙桿徑油缸，機械壽命的計算不適用于次級螺紋桿弱于主級螺紋桿的情況。

根據(jù)所選的缸徑/桿徑，找出適當?shù)穆菁y桿疲勞壽命曲線圖。圖表中不包括抗疲勞缸/桿。

根據(jù)對應桿下相交曲線的工作壓力，并確定預期的桿壽命周期。

如果計算出桿的疲勞壽命于500.000次，則建議我們技術(shù)部對此進行仔細的分析。

液壓緩沖器是一種“阻尼器”，用來消除活塞桿沖向油缸行程終端時所產(chǎn)生的與質(zhì)量有關(guān)的能量，讓

活塞桿到底機械接觸之前降活塞桿的速度，因此避免了機械沖擊，增加了油缸和整套系統(tǒng)的平均壽命。

如右圖所示，緩沖腔內(nèi)的壓力接近于狀態(tài)，由此證明了緩沖過程是有效的。右圖把的壓力

值和典型的真實壓力值進行了比較。

油缸技術(shù)樣本中的基本密封性能不足以全面評價密封系統(tǒng)

的性能，以下部分是對小輸入/輸出桿徑速度比，靜態(tài)和

動態(tài)密封摩擦的附加驗證。

輸入/輸出桿徑速度比應用場合，桿徑密封間部分困油“回

吸”可能引起泄漏，因此建議正確使用下列的回吸圖表。

密封系統(tǒng)可能影響桿徑的平滑運動，因此建議對以下應用場

合的密封摩擦力進行評估：

帶閉環(huán)控制的伺服執(zhí)行器桿徑定位精度高的伺服油缸

速油缸（＜0.05m/s）壓力液壓系統(tǒng)（＜10bar），密封摩擦力會有顯著的影

以下部分根據(jù)密封系統(tǒng)所選的CK，CH和CK*型伺服油缸計算靜態(tài)和動態(tài)密封摩擦。

CK*電液伺服缸為雙作用結(jié)構(gòu)，適用于工業(yè)應

用場合，具有高性，高性能和使用壽命長的特點。

這種缸的緊湊結(jié)構(gòu)使其在各種應用中具有高

度的適應性?；钊麠U位移傳感器①可以很好

地防止震動或外部灰塵，使維護工作減到小。

磁致式傳感器是由一個固定在缸體上的金屬波導軌①,一件固定在活塞桿

上的永 久磁鐵②和一個安裝在后端的集成式電子信號調(diào)節(jié)裝置③組成。

活塞桿位置的測量基于磁致式伸縮原理：信號調(diào)節(jié)裝置③發(fā)出一個電流

脈沖，使其沿波導管①傳輸。當電流脈沖遇到磁鐵②時，波導管上就會

產(chǎn)生一個應變脈沖，并返回到信號調(diào)節(jié)裝置。

通過檢測應變脈沖和電流脈沖到達所用的時間，可以精 確的計算出磁鐵

移動的位置。傳感器將測量出的此信號以反饋信號的形式輸出。

此類缸一個很大的就是傳感器與運動部件沒有直接接觸，其壽命大

大提高。適用于苛刻環(huán)境(沖擊，震動等)或高頻場合。

更換傳感器時，不用拆卸油缸就可進行，這使得伺服油缸的維護和更換很方便。

這類傳感器結(jié)構(gòu)簡單，高，CKF油缸普遍地代替了使用外部絕 對

式編碼器或電阻式傳感器的油缸。

確保伺服油缸和線纜遠離強磁場和電子噪音，確保反饋信號不受干擾。

通電之前關(guān)閉電源并檢查接線是否正確，以避免錯誤接線導致電子器件損壞。

建議在沒有背壓的狀態(tài)下直接將泄油口與油箱連接，詳細信息參見

28 節(jié)。其它詳細信息請參見供貨時提供的啟動說明。

此類磁致式傳感器的組成：一個固定在缸體上的金屬波導軌①,一件固定

在活塞桿上的永 久磁鐵②和一個安裝在后端的集成式電子信號調(diào)節(jié)裝置③組成。

活塞桿位置的測量即基于磁力現(xiàn)象：電脈沖③以常速在波導軌①內(nèi)運

動。當脈沖產(chǎn)生的磁場穿越永 久電磁鐵②磁場時，在波導軌中產(chǎn)生彎曲

脈沖并反饋到電子信號調(diào)節(jié)裝置。

通過測量彎曲脈沖的到達和電流脈沖信號執(zhí)行所用的時間，可以精 確

的算出磁鐵移動的位置。傳感器將測量出的此信號以反饋信號的形式輸出。

此類缸一個很大的就是沒有傳感器與運動部件的直接接觸，其壽命大大提高。

適用于苛刻環(huán)境(受沖擊，震動等)或高頻振動的場合下。

更換傳感器時，不用拆卸油缸就可進行，這使得伺服油缸的維護和更換

很容易方便。此外，傳感器上的信號調(diào)節(jié)卡，可以在不停機的情況下輕易的拆裝和更換。

CKM型伺服油缸具有高性能的特點，可以提供多種配置類型。

可提供傳感器啟動時現(xiàn)場總線的配置文件和手冊。

傳感器節(jié)點地址根據(jù)總線標準規(guī)范設(shè)定，現(xiàn)場總線主站不支持該服務，

該設(shè)定必須由連接到傳感器上的編程器進行。

油口螺紋及沉孔D符合ISO1179-1(GAS標準)。當選擇增大油口時，尺寸D, EE, PJ和Y相對修 

改為D1, EE1, PJ和Y1。對于缸徑160，安裝方式為E,N的油缸，對表格中的尺寸PJ1進行了修

改，具體請聯(lián)系我們技術(shù)部。

XV-對于采用L安裝方式的油缸，行程必須過表中所列的小值。所需的XV值必須在XVmin 

和XVmax之間，并在油缸的型號代碼中標明尺寸，單位mm,舉例如下：

CKM/-50/36*0500-L208-D- B1E3X1 XV=200

該公差對行程小于1250mm的有效，對于更長的行程，其上公差為18節(jié)中所述的 大行程公差。

磁致式傳感器是由一個固定在缸體上的金屬波導軌①,一件固定在活塞

桿上的永 久磁鐵②和一個安裝在后端的集成式電子信號調(diào)節(jié)裝置③組成。

活塞桿位置的測量基于磁致式伸縮原理：信號調(diào)節(jié)裝置③發(fā)出一個電

流脈沖，使其沿波導管①傳輸。當電流脈沖遇到磁鐵②時，波導管上

就會產(chǎn)生一個應變脈沖，并返回到信號調(diào)節(jié)裝置。

通過監(jiān)測應變脈沖和電流脈沖到達所用的時間，可以精 確的計算出磁

鐵移動的位置。傳感器將測量出的此信號以反饋信號的形式輸出。

此類缸一個很大的就是傳感器與運動部件沒有直接接觸，其壽命

大大提高。適用于苛刻環(huán)境(沖擊，震動等)或高頻場合。

這種小尺寸的磁致式傳感器，具有較為緊湊的結(jié)構(gòu)，可以完全安裝在

油缸內(nèi)部，其整體的尺寸比CKF和CKM還小?；谝陨咸攸c，CKN伺

服油缸普遍地代替了使用外部絕 對式編碼器，電阻式和電感式傳感器的油缸。

產(chǎn)品亮點壓力傳感器ATOS，DHI-0751/2/WP24DN6